При действии в опасном
сечении нескольких источников концентрации напряжений учитывают наиболее
опасный из них (с наибольшим отношением Κσ/Κά или KJKd).
|
Таблица 12.15
|
|
|
|
при σΒ, Н/мм2
|
κτ
|
при σΒ, Н/мм2
|
|
t/r
|
r/d
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
500
|
700
|
900
|
1200
|
500
|
700
|
900
|
1200
|
|
2
|
0,01
|
1,55
|
1,6
|
1,65
|
1,7
|
1,4
|
1,4
|
1,45
|
1,45
|
|
|
0,02
|
1,8
|
1,9
|
2,0
|
2,15
|
1,55
|
1,6
|
1,65
|
1,7
|
|
|
0,03
|
1,8
|
1,95
|
2,05
|
2,25
|
1,55
|
1,6
|
1,65
|
1,7
|
|
|
0,05
|
1,75
|
1,9
|
2,0
|
2,2
|
1,55
|
1,6
|
1,65
|
1,75
|
|
3
|
0,01
|
1,9
|
2,0
|
2,1
|
2,2
|
1,55
|
1,6
|
1,65
|
1,75
|
|
|
0,02
|
1,95
|
2,1
|
2,2
|
2,4
|
1,6
|
1,7
|
1,75
|
1,85
|
|
|
0,03
|
1,95
|
2,1
|
2,25
|
2,45
|
1,65
|
1,7
|
1,75
|
1,9
|
|
5
|
0,01
|
2,1
|
2,25
|
2,35
|
2,50
|
2,2
|
2,3
|
2,4
|
2,6
|
|
|
0,02
|
2,15
|
2,3
|
2,45
|
2,65
|
2,1
|
2,15
|
2,25
|
2,4
|
|
|
Таблица 12.16
|
σβ, Я/мм2
|
κσ при
выполнении паза фрезой
|
к.х
|
|
концевой
|
дисковой
|
|
500
|
1,65
|
1,4
|
1,4
|
|
700
|
1,9
|
1,55
|
1,7
|
|
900
|
2,15
|
1,7
|
2,05
|
|
1200
|
2,5
|
1,9
|
2,4
|
|
|
σβ, Н/мм2
|
|
К
|
|
для шлицев
|
для резьбы
|
для шлицев
|
для резьбы
|
|
прямобочных
|
эвольвентных
|
|
500 700 900 1200
|
1,45 1,6 1,7 1,75
|
1,8 2,2 2,45 2,9
|
2,25 2,45 2,65 2,8
|
1,43 1,49 1,55 1,6
Та
|
1.4
1,7
2.5
2,4
блица 12.18
|
|
Диаметр вала d, мм
|
KJKd при σβ, Н/мм2
|
KJKd при σβ, Н/мм2
|
|
500
|
700
|
900
|
1200
|
500
|
700
|
900
|
1200
|
|
30 50
100 и более
|
2,5
3,05
3,3
|
3,0
3,65
3,95
|
3.5
4,3
4.6
|
4,25
5,2
5,6
|
1,75 2,05 2,2
|
2,2 2,6
2,8
|
2,5 3,0 3,2
|
2,95
3,5
3,8
|
ГЛАВА 13
ПРИМЕРЫ
КОНСТРУИРОВАНИЯ РЕДУКТОРОВ
В гл. 3 приведены
рекомендации по расчету зубчатых (цилиндрических, конических) и червячных
передач, разработке компоновочных схем редукторов. Ниже даны примеры
дальнейшей разработки конструкции, выполнения необходимых для этого расчетов.
§ 1. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ЗУБЧАТОГО
РЕДУКТОРА
Компоновочная
схема редуктора приведена на рис. 3.11. Выполняем шестерню за одно целое с
валом. Так как производство мелкосерийное, примем форму колеса по рис. 4.1,6:
я?сх = 80мм; /сх = 34мм; 5 = 6 мм. Примем, что вращающий
момент 7=215,3-103
Η мм
передается с колеса на вал соединением с натягом. Для подбора посадки примем
материал вала — сталь 45 (σχ1 =650
Н/мм2). Материал колеса— сталь 40Х (σΧ2 = 750 Н/мм2). Сборка осуществляется
нагревом колеса (температурным деформированием).
Используем методику подбора посадок с натягом, изложенную в § 3 гл 5.
Среднее контактное
давление. На конце вала установлена звездочка цепной передачи. Тогда коэффициент
запаса К= 3,5. Коэффициент сцепления при сборке температурным
деформированием /=0,14.
|
