Исходное допускаемое напряжение изгиба для материалов II группы (2.62)

[a]_F0 = 0,25σ_χ + 0,08σ_Β = 0,25· 195 + 0,08-490 = 87,95 Н/мм².

Допускаемое напряжение изгиба (2.63)

[_σ]_F = K_FL [σ]_Fо = 0,72·87,95 = 63,3 Н/мм².

1.          А сейчас определим межосевое расстояние червячной передачи (2.64)

61 ΐ/Τ₂/[σ]²_Η = 613/800-10³/244²= 145,02 мм.

Округляем до стандартного числа (см. табл. 19.1). Тогда a_w = 150 мм.

2.          Примем число витков червяка z_x = 2. Число зубьев колеса (2.65) z₂ = z₁w = 2-18 = 36.

Предварительные значения: модуль передачи (2.66) т = (1,5... l,7)a_w/z₂ = (l,5...1,7) 150/36 = 6,25...7,08 мм. Принимаем стандартное значение модуля (см. табл. 2.10) т = 6,3 мм. Относительный диаметр червяка (2.67)

Принимаем стандартное значение (см. табл. 2.10) #=12,5. Коэффициент смещения (2.68)

_x = -0,44.

                                                                            

dai = 233,86 мм.

Диаметр колеса наибольший (2.26)

= 233,86 + 6-6,3/(2 + 2) = 243,3 мм.

Округлим до стандартного числа d_{aM 2} = 240 мм. Диаметр впадин (2.77)

rf_/2 = d₂-2(l,2-jt) = 226,8-2-6,3[1,2-(-0,44)] = 206,14 мм.

Ширина венца (2.78) b₂ = y\f_aa_w = 0,355-150 = 53,25 мм. При­мем стандартное число (см. табл. 19.1) &₂ = 53мм.

6. Проверочный расчет передачи на прочность. Окружная скорость на червяке

Κ₁=πέ/₁Λ₁/60000 = 3,14-78,75-540/60000 = 2,22 м/с.

Угол наклона линии витка (2.80)

γ = arctg [zj(q + 2х)] = arctg [2/( 12,5 - 2 - 0,44)] = 9,7659°.

Скорость скольжения в зацеплении (2.79)

V_s= V₁ /cosy = 2,22/cos9,7659° = 2,25 м/с.

Расчетная скорость скольжения F_s = 2,25 м/с не отличает­ся от предварительно принятой. Поэтому [σ]_Η = 244 Н/мм². Окружная скорость на колесе

V₂ = nd₂n₂/60000 = 3,14-226,8-30/60000 = 0,356 м/с.

Коэффициент нагрузки К=\ при F₂^3 м/с. Тогда расчетное контактное напряжение (2.81), что близко к допускаемой величине ([σ]_Η = 244 Н/мм²).