Допускаемые контактные и изгибные напряжения во всех остальных случаях [σ ]_я = [σ ]_яо и [σ ]_F = [σ ]_F0.

Для варианта термообработки II допускаемое контактное напряжение, которое должно приниматься в расчет, опреде­ляют по формуле (2.7)

[σ]_я = 0,45 ([σ]_Я1 + [а]_Я2) = 0,45(835 + 581) = 637 Н/мм².

Это напряжение не должно превышать значение 1,23 [σ]_Η2 = = 1,23 · 581 =714 Н/мм². Следовательно, это условие выпол­няется. Для всех других вариантов термообработки в качест­ве допускаемого контактного напряжения принимают мень­шее из [а]_Я1 и [а]_Я2. Таким образом:

I     вариант— [а]_я = 514 Н/мм²; [a]_F2 = 256 Н/мм²;

[a]_F1 =294 Н/мм²;

II      вариант — [σ ]_я = 637 Н/мм²; [σ ]_F2 = 294 Н/мм²;

[a]_F1 = 310 Н/мм ,

III      вариант—[а]_я = 877 Н/мм²; [a]_f2= [a]_fl = 310 Н/мм²;

IV      вариант—[а]_я= 1130 Н/мм²; [σ]_Ρ2= [a]_F1 =480 Н/мм².

Теперь, прежде чем приступить к расчету межосевого расстояния передачи, предварительно надо определить ряд коэффициентов. По рекомендациям, приведенным в § 2 гл. 2 принимаем:

коэффициент межосевого расстояния для косозубых колес ^ = 43,0;

коэффициент ширины \|/_а = 0,315; коэффициент ширины \|/_d по формуле (2.8)

\|/_d = 0,5 ψ_β (и ± 1) = 0,5 · 0,315 (5 ■+1) = 0,945.

Для вычисления коэффициента концентрации нагрузки надо знать так называемый индекс схемы S. По табл. 2.3 этот индекс S= 8. После этого по формуле (2.9) вычисляем значение коэффициента К_нПри НВ>350, т. е. для вариан­тов Т.О. III и IV,

К_щ = 1 + 2v|/_d/ 5 = 1 + 2 · 0,945/8 = 1,24.

При НВ^350, т. е. для вариантов Т.О. I и II, коэффициент К_щ= 1,0.

1. Полученные данные можно подставлять в формулу (2.10) для определения межосевых расстояний по всем вариантам материалов и их термообработки