При расчете на изгиб при всех вариантах термообработки база испытаний N_F0 = 4-10⁶.

После этого нужно определить действительные числа циклов перемены напряжений. По формулам (2.3) получим: для колеса N₂ = 60 n₂L_h = 60 -289 -7500= 1,3 · 10⁸; для шестерни = ЛГ₂м= 1,3 · 10⁸ · 5 = 6,5 · 10⁸. Затем следует подсчитать коэффициенты долговечности при расчете как по контактным напряжениям, так и по напряжениям изгиба (2.4) для вариантов Т.О.

Так как при Ν>Ν_Η0 коэффициент K_HL=l, то для вариантов термообработки I, II, III для колеса и шестерни и для варианта Т.О. IV для шестерни K_HL=l. Для IV варианта колесо

Коэффициент долговечности при расчете на изгиб для всех вариантов термообработки K_FL = 1,0, так как во всех случаях 7V>4-10⁶.

После этого можно приступить к определению допускае­мых контактных и изгибных напряжений.

По формулам табл. 2.2 допускаемые напряжения [а]_яо ^и [a]_F0, соответствующие базовым числам N_H0 и 7V_F0, для вариантов термической обработки такие:

I   вариант—колесо [σ ]_Я02 = 1,8· НВ_ср + 67 = 1,8 · 248,5 + 67 = = 514 Н/мм²; [σ ]_F02 = 1,03 · НВ_ср = 1,03 · 248,5 = 256 Н/мм²; ше­стерня [σ]_ΗΟι = 1,8-285,5 + 67 = 581 Н/мм²; [a]_FOi = l,03x χ 285,5 = 294 Н/мм²;

II         вариант — колесо [а]_Я02 = 1,8-285,5 + 67 = 581 Н/мм²;

[σ ]_F02 = 1,03 · 285,5 = 294 Н/мм²;

шестерня [а]_Я01 = 14-HRC_cp+170= 14·47,5 +

+ 170 = 835 Н/мм²; [a]_F01 = 310 Н/мм²;

III      вариант — колесо и шестерня [а]_яо = 14-50,5 + 170 =

= 877 Н/мм²; [σ ]_F0 = 310 Н/мм²;

IV     вариант — колесо и шестерня [а]_яо = 19 HRC_cp= 19 χ

χ 59,5=1130 Н/мм²; [a]_FO = 480 Н/мм².

Допускаемые контактные и изгибные напряжения полу­чают умножением [σ]_Η0 и [a]_F0 на коэффициенты K_HL и K_FL (2.6).

Из ранее выполненных расчетов видим, что все коэффи­циенты K_I1L= 1,0 и K_FL= 1,0, за исключением коэффициента K_hl = 1,09, для колеса по IV варианту термической обработ­ки. Для этого случая [а]_Я2 = 1,09 -1130= 1232 Н/мм².