Деформация деталей. Вал сплошной — d_x= 0, d= = 48 мм. Зубчатое колесо выполнено без ступицы в виде диска. Принимаем, ориентируясь на делительный диа­метр колеса, d₂«174 мм. Модули упругости Е₁ = Е₂ = = 2,1-10⁵ Н/мм², коэффициенты μ_χ = μ₂ = 0,3 (см. с. 95).

Поправка на обмятие микронеровностей. Пред­полагая предварительно, что точность изготовления вала и отверстия в колесе будет соответствовать 8-му квалитету, по табл. 16.2 принимаем /^=0,8 мкм, Т?а₂=1,6мкм. Тогда поправка

и = 5,5[Ra_x + Ra₂) = 5,5(0,8 +1,6) = 13,2 мкм.

Поправку на температурную деформацию в местах установки зубчатых колес не подсчитывают, принимая Δ/ = 0.

Минимальный потребный натяг

[N]_min = A + w + A/ = 21,6+13,2 + 0 = 34,8 мкм.

Максимальный натяг. Максимально допустимое дав­ление определяется по менее прочному материалу

                      для сплошного вала  а_Г1= 650 Н/мм²; для колеса [р ]_тах2 - 0,5σ_Γ2, =346 Н/мм². Максимально допускаемая деформа­ция деталей =171 МКМ.

Максимально допустимый натяг= 184,2 мкм.

Выбор посадки. По табл. 5.3 находим, что посадка H7/t6, для которой N_min = 35MKM и N_max = 64 мкм, удовлет­воряет условиям (5.1) и (5.2)

Температура нагрева колеса. Для диаметра d= = 48 мм Z_c6=10mkm. Коэффициент линейного расширения для стали а= 12 · 10~⁶ 1/° С.

_{t = 20}о ₊ n_max + z_c6

что является допустимым.