2.  Число зубьев шестерни (2.20) z_t =ζ_ς/(μ± 1)= 137/(5+1) = = 22,83 или 23.

Число зубьев колеса (2.21) ζ₂ = ζ_Σ — ζ₁ = 137 — 23 = 114.

3.    Фактическое передаточное число u_d) = z₂/z₁ = 114/23 = = 4,9565.

Отклонение от заданного передаточного числа (2.22) _{Δμ =} ^ΦΖ^·100 = ^|4'⁹⁵⁶⁵~⁵¹· 100 = 0,87%,

и                            5

что в пределах допускаемых величин.

4.     Геометрические размеры колес (рис. 2.1). Делительные диаметры (2.23):

шестерни d_t =z₁ra/cos β = 23 -1,5/0,97857 = 35,255 мм; колеса d₂ = 2a_w - d_x = 2 · 105 - 35,255 = 174,745 мм.

Диаметры окружности вершин d_a и впадин d, зубьев (2.24):

шестерни d_al = d₁ + 2m = 35,255 + 2 · 1,5 = 38,255 мм;

d/i⁼ άγ — 2,5ш = 35,255 — 2,5 · 1,5 = 31,502 мм;

колеса d_a2 = d₂ + 2m = 174,745 + 2· 1,5 = 177,745 мм; d_f2 = d₂- — 2,5m= 174,745 — 2,5 · 1,5= 170,995 мм; ширина шестерни = = 1,08^2 = 1,08-34= ~37 мм.

5.    Проверим пригодность заготовок колес для принятой их термообработки (рис. 2.2):

для шестерни D_3ar = d_a + 6 мм = 35 + 6 = 41 мм;

для колеса без выточек S_3ar = b₂ + 4 мм = 33+ 4 = 37 мм.

По табл. 2.1 для стали 40Х предельные размеры загото­вок колес: 7)_пред= 125 мм; = 80 мм. Условия пригодности заготовок колес выполняются и при их размерах могут быть получены принятые механические характеристики материалов колес.

6.       Силы в зацеплении (см. рис. 2.3) вычисляют по формулам (2.25):

окружная F_t = 2Т₂\d₂ = 2 · 215,3 · 10³ /174,745 = 2464 Н;

радиальная F_r = F,tg α/cos β = 2464 0,364/0,97857 = 916 Η;

осевая F_a = F^ = 2464 0,2104 = 518 Η.

И в заключение следует проверить зубья колес по напряжениям изгиба и по контактным напряжениям.

7.        Предварительно нужно определить степень точности и значения некоторых коэффициентов. Так как фактическое передаточное число редуктора и_ф = 4,9565, то частота враще­ния вала колеса п₂ = 1455/4,9565 = 293,6 об/мин.

Окружная скорость колеса

V= nd₂n₂/60 000 = 3,14· 174,745 ■ 293,6/60 000 = 2,68 м/с.

По табл. 2.4 степень точности 9.

Коэффициент A^_Fa=l,0.

Коэффициент У_р = 1 - β°/140= 1 -11,88/140 = 0,92.

Так как Г<15м/с, то при II варианте термообработки коэффициент Λ^_β=1,0. При твердости зубьев колеса ^350 НВ коэффициент K_FV = 1,2.

Для определения коэффициентов Y_F определим приведен­ное число зубьев: колеса z_K2 = z₂/cos³ β= 114/0,97857 = 121,7; шестерни ζ_κх = z^cos^ = 23/0,97857³ = 24,5. По табл. 2.5 принимаем 7_F2 = 3,61; 7_F1 = 3,9.