Выше было указано, что погрешности нарезания зубьев являются причиной непостоянства мгновенных значений передаточного отношения. Это значит, что при сох= const, ω2φconst dco2/dt^0. В зацеплении появляется дополнительный динамический момент Γν=/άω2/(i/, где J—момент инерции ведомых масс. Основное влияние на значение динамических нагрузок имеют ошибки основного шага ръ. На рис. 8.16 изображен случай зацепления, при котором шаг колеса больше шага шестерни, т.е. рЬ2>Ры•
129
По закону эвольвентного зацепления, i = dw2/dwl = const при  постоянном положении полюса зацепления или при положении всех точек зацепления на линии зацепления AXA2. Если Ры>Рьи то вторая пара зубьев вступает в зацепление в точке Ь' до выхода на линию зацепления в точку Ъ. При этом изменяется мгновенное значение передаточного отношения. В точке b' происходит так называемый кромочный удар ,
который не только увеличивает динамическую нагрузку, но также способствует за¬диру поверхности зубьев. Для уменьшения эффекта кромочного удара применяют фланкированные зубья, у которых верхний участок эвольвенты выполняют с отклоне¬нием в тело зуба (на рис. 8.16 показан
штриховой линией*).
Значение дополнительных динамических нагрузок зависит от значения ошибки шага, окружной скорости, присоединенных масс, упругости системы и пр.
Коэффициент Κν определяют по формуле
Kv=l+qv/q,
где qv — удельная динамическая нагрузка; q — удельная расчетная рабочая нагрузка в зоне ее наибольшей концентрации.
Расчет значений Kv не менее сложен, чем расчет Для приближенной оценки рекомендуют табл. 8.3**. Значения Κν несколько меньше при высокой твердости материала (группа б). Это объясняется не уменьшением qv, а увеличением q вследствие увеличения допускаемых контактных напряжений (см. § 8.13).
|
Таблица
8.3
|
Степень точности ГОСТ 164VR1
|
Твердость поверхностей зубьев
|
Коэффициенты
|
ν, м/с
|
|
1
|
3
|
5
|
8
|
10
|
|
6
|
а
|
KHv
|
1,03 1,01
|
1.»
1,03
|
1,16 1,06
|
1,25 1,09
|
1,32 1,13
|
|
KFυ
|
1,06 1,03
|
1,18 1,09
|
1,32 1,13
|
1,50 1,20
|
1,64 1,26
|
|
б
|
Kfiv
|
1,02 1,01
|
1,06 1,03
|
1,10 1,04
|
1,16 1,06
|
1,20 1,08
|
|
KFv
|
1,02 1,01
|
1,06 1,03
|
1,10 1,04
|
1,16 1,06
|
1,20 1,08
|
*
Для нарезания фланкированных зубьев применяют тот же зуборезный инструмент,
но при исходном контуре со срезами.
**
Рассчитана по формулам приложения к ГОСТ 21354—87 — см.: Булан- же А. В., Палочкина Н. В.,
Фадеев В. 3.
Проектный расчет на прочность цилиндрических и конических зубчатых передач.
МГТУ, 1992.
|
|
Продолжение табл. 8.3
|
Степень точности ГОСТ 1643-81
|
Твердость поверхностей зубьев
|
Коэффициенты
|
v, м/с
|
|
1
|
3
|
5
|
8
|
10
|
|
7
|
а
|
KHv
|
1,04
1,02
|
1,12 1,06
|
1,20 1,08
|
1,32
1,13
|
1,40 1,16
|
|
KFV
|
1,08 1,03
|
1,24 1,09
|
1,40 1,16
|
1,64 1,25
|
1,80 1,32
|
|
б
|
Khv
|
1,02 1,01
|
1,06 1,03
|
1,12 1,05
|
1,19 1,08
|
1,25 1,10
|
|
kFv
|
1,02 1,01
|
1,06 1,03
|
1,12 1,05
|
1,19 1,08
|
1,25 1,10
|
|
8
|
а
|
KHv
|
1,05 1,02
|
1,15 1,06
|
1,24 1,10
|
1,38 1,15
|
1,48 1,19
|
|
&FV
|
1,10 1,04
|
1,30 1,12
|
1,48 1,19
|
1,77 1,30
|
1,96 1,38
|
|
б
|
KHV
|
1,03 1,01
|
1,09 1,03
|
1,15 1,06
|
1,24 1,09
|
1,30 1,12
|
|
KFv
|
1,03 1,01
|
1,09 1,03
|
1,15 1,06
|
1,24 1,09
|
1,30 1,12
|
|
9
|
а
|
KHv
|
1,06 1,02
|
1,12 1,06
|
1,28 1,11
|
1,45 1,18
|
1,56 1,22
|
|
KFv
|
1,11 1,04
|
1,33 1,12
|
1,56 1,22
|
1,90 1,36
|
1,45
|
|
б
|
KHV
|
1,03 1,01
|
1,09 1,03
|
1,17 1,07
|
1,28 1,11
|
1,35 1,14
|
|
Kfv
|
1,03 1,01
|
1,09 1,03
|
1,17 1,07
|
1,28 1,11
|
1,35 1,14
|
Примечания:
1. Твердость поверхностей зубьев
ГЯ^
350 НВ, #2<350НВ;
1
^45 HRC, Я2^350НВ; б— Нх>45HRC, #2^45HRC.
2.
Верхние числа
—прямозубые, нижние — косозубые колеса.
|
|
