где Ft = 2T/d—окружная сила.
По теории расчета толстостенных цилиндров, изучаемой в курсе «Сопротивление материалов», удельное давление на поверхности контакта связано с натягом зависимостью
где Ν—расчетный натяг; Ci и С2 — коэффициенты:
_d2+dj _d\ + d2 х
Εχ и Ε2, μχ и μ2 — модули упругости и коэффициенты Пуассона материалов вала и втулки:
для стали £^(21...22) -104 МПа и μ 0,3,
для чугуна £^(12...14)-104 МПа и μ*0,25,
для бронзы £^(10...11) -104 МПа и μ*0,33.
При расчете прочности соединения расчетный натяг N определяют по минимальному табличному или вероятностному натягу [см. формулу (0.1)] с поправкой и на срезание и сглаживание шероховатости поверхности при запрессовке (если сборку выполняют нагреванием или охлажде¬нием, м = 0):
N=Nmin-u, U=\2{RZ1 + RZ2), (7.6)*
где RZL и RZ2 — высоты шероховатостей посадочных поверх¬ностей.
Наиболее распространенные значения Rz для поверхностей прессовых со¬единений 10...6,3; 3,2...1,6 мкм, что соответствует 6...8-му классам шероховатости.
Экспериментальные исследования показали, что значение коэффициентов трения на контактной поверхности зависит от многих факторов: способа сборки, удельного давления ρ, шероховатости поверхности, рода смазки поверхностей, применяемой при запрессовке деталей, скорости запрессовки и пр. Поэтому точное значение коэффициента трения может быть определено только испытаниями при заданных конкретных условиях . В приближенных расчетах прочности соединения стальных и чугунных деталей принимают: /¾ 0,08...0,1—сборка прессованием; /^0,12...0,14— сборка с нагревом или охлаждением.
Изгибающий момент, которым может быть нагружено соединение, определяют на основе следующих расчетов (рис. 7.4). Действие момента (M = FL) вызывает в соединении такое перераспределение давления /?, при котором внешняя нагрузка уравновешивается моментом внутренних сил MR = RX.
