Однако первая пара нагружена больше, чем вторая, на размер усилия, необходимого для устранения зазора. Это и учитывают коэффициентом КНа. Ошибки нарезания зубьев уменьшаются с приработкой. Интенсивность приработки зависит от твердости поверхностей зубьев и окружной скорости. Значения коэффициента KHaL оценивают приближенно с учетом влияния перечисленных факторов. При этом различают КНа и KFol для расчетов по контактным напряжениям и по напряжениям изгиба (табл. 8.7).

При проектном расчете значения β и εα, окружной скорости и степень точности еще неизвестны. Поэтому величину ΖΗβ в формуле (8.29) предварительно оценивают приближенно. При некоторых средних значениях β= 12°, εα=1,5 и КНл=191 получаем ΖΗρ»0,85, а формулы (8.11) и (8.13) проектного расчета путем умножения числовых коэффициентов на \JZ2m для косозубых передач запишем в виде

Расчет прочности зубьев по напряжениям изгиба. Расчет выполняют по аналогии с прямозубыми передачами с учетом увеличения прочности косозубых передач (см. выше). При этом формулы (8.19) и (8.20) для косозубых передач записываются в виде:
для проверочного расчета

для проектного расчета (принимая приближенно KFv&l; см. табл. 8.3)

Здесь 7fp — коэффициент повышения прочности косозубых передач по напряжениям изгиба:

Коэффициент перекрытия εα [см. формулу (8.25)] учитывает уменьшение нагрузки расчетного зуба ввиду многопарности зацепления. KFct — коэффициент неравномерности нагрузки одновременно зацепляющихся пар зубьев (см. табл. 8.7). Κβ = 1 — β°/140 — коэффициент, учитывающий повышение изгибной прочности вследствие наклона контактной линии к основанию зуба и неравномерного распределения нагрузки (см. рис. 8.27). При этом равнодействующая нагрузки приближается к основанию зуба, а изгибающий момент уменьшается. Формула для Υα построена на основании экспериментов при βίζ40°: Коэффициент формы зуба YFS выбирается по графику рис. 8.20, при эквивалентном числе зубьев zv — по формуле (8.22). Значения zb \|/m и β выбирают по табл. 8.5, 8.6.