Соединения с эвольвентными зубьями (рис. 6.8) предпоч-
тительны при больших диаметрах валов, когда для нарезания зубьев в отверстии и на валу могут быть использованы весьма совершенные технологические способы, применяемые для зубчатых колес. Для сравнительно малых и средних диаметров, преимущественно применяют соединения с прямобочными зубьями,так как эвольвентные протяжки дороже прямобочных *. В соответствии с этим стандарты на зубчатые соединения предусматривают диаметры валов до 500 мм с эвольвентными зубьями и только до 125 мм с прямобочными.

Соединения с эвольвентными зубьями выполняют с центрированием по боковым граням (рис. 6.8, а) или царужному диаметру вала (рис. 6.8, б). Наиболее распространен первый способ.
В отличие от зубчатых колес угол профиля эвольвентных зубьев соединения увеличен до 30°, а высота уменьшена до 0,9...1 модуля. Эвольвснтные зубья меньше ослабляют вал вследствие радиусных галтелей у основания зубьев. Так же как и прямобочные, их можно применять в соединениях, подвижных вдоль оси вала.
§ 6.6. Основные критерии работоспособности и расчета
Основными критериями работоспособности и расчета зубчатых соединений являются: 1. Сопротивление рабочих поверхностей смятию, 2. Сопротивление изнашиванию от фретинг- коррозии (от англ. fret — разъедать). Изнашивание при фретинг коррозии — это коррозионно-механическое изнашивание при ма¬лых относительных колебательных перемещениях соприкаса¬ющихся поверхностей. В зубчатых соединениях такие перемещения связаны с деформациями и зазорами. Нетрудно понять, что циклические деформации изгиба вращающегося вала рас¬пространяются в отверстие ступицы и сопровождаются относительными микроперемещениями (см. рис. 7.8). Деформации кручения также сопровождаются микросдвигами, но в отличие от изгиба они циклические только при переменном крутящем моменте.

Если соединение нагружено поперечной силой F (рис. 6.9), не изменяющей своего положения при вращении вала (на¬пример, силы в зацеплении зубчатой передачи), то зазоры в соединении выбираются то в одну, то в другую сторону, т* е. возникают колебательные перемещения.
Кроме того, сила F=*yjF} + F*, смещенная от середины ступицы, образует опрокидывающий момент Μοπρ 1 = Fe, который сопровождается кон-