Расчет, учитывающий совместную рабо­ту простых швов (уточненный). Прини­мают, что привариваемый элемент стре­мится повернуться вокруг центра тяжести площади опасных сечений шва. Тогда напряжения сдвига в отдельных точках шва пропорциональны радиусам-векторам, проведенным из центра тяжести, и направ­лены перпендикулярно к этим радиусам.

По аналогии с кручением круглых ^гержней, при котором напряжения ме­няются по такому же закону, момент

Отсюда максимальное напряжение среза

Полярный момент инерции сечения шва определяется как сумма осевых моментов инерции.

Последние для наиболее распространен­ной формы комбинированного шва (из двух фланговых и лобового — рис. 4.7, б) могут быть определены по следующим оче­видным зависимостям, в которых отброше­ны малые члены:

При действии на комбинированный шов поперечной сдвигающей силы напряжения сдвига в нем распределяются аналогично касательным напряжениям от поперечной нагрузки в балках, т. е. максимальны у нейтральной оси и уменьшаются до нуля

у свободной поверхности. Поэтому напря­жениями в горизонтальных швах (рис. 4.7, в) пренебрегают, но зато считают, что вертикальный шов нагружен по длине равномерно, тогда

Напряжения среза от разных нагрузок складывают геометрически.

Соединения тавровые и угло­вые. Тавровые соединения выполняют:

а)     без подготовки кромок (рис. 4.8, а) при малых толщинах свариваемых элемен­тов, а также при ручной сварке;

б)     с односторонней подготовкой кромок при s = 4...26 мм (рис. 4.8,6);

в)     с двусторонней подготовкой кромок при s== 12...60 мм (рис. 4.8, в).

Угловые соединения выполняют:

а)     при малых толщинах (s = 2...8 мм) ручной сваркой (рис. 4.8, е);

б)     при средних толщинах (s = 6... 14 мм) автоматической и полуавтомати­ческой сваркой (рис. 4.8,(5);