В связи с плавностью работы червячной пе­редачи и невысокой окружной скоростью колеса (обычно ν₂ < 3 м/с ) принимают K_v - 1. При большей окружной скорости колеса Κ_ν определяют как для косозубых цилиндрических колес с твердостью поверхности НВ <350 .

12.9. Допускаемые напряжения

При определении допускаемых контактных и изгибных на­пряжений по условию сопротивления усталости для червячных колес из бронзы следует учитывать, что кривые усталости для бронз имеют очень длинные наклонные участки — до 25-10⁷ циклов нагружения. Поэтому за исходные принимают допускаемые напряжения при 10 циклов для расчета по контакт­ным напряжениям и при 10⁶ циклов — для расчета по напряже­ниям изгиба.

Допускаемые контактные напряжения при длительной работе передачи определяют для червячных колес в зависимости от основной причины выхода из строя. Для материалов венца ко­леса первой группы — оловянистых бронз — определяющим ус­ловием является сопротивление контактной усталости. В этом случае при шлифованных червяках с твердостью поверхности более 45 HRC-,

где 0,9σ_Β — допускаемое напряжение при 10 циклов; σ_Β — временное сопротивление для бронзы при растяжении; C_v — коэффициент, учитывающий интенсивность износа, зависит от скорости скольжения v_CK в зацеплении.

Эквивалентное число циклов нагружения к ί _т λ⁴

где Т_г η_Ί и lj — вращающий момент на колесе, частота вращения

колеса, мин^-1, и время работы, ч, при режиме /; Г_тах — макси­мальный длительно действующий вращающий момент; к — чис­ло ступеней на графике нагрузки.

*7                                                           7

Если N_HK > 25 · 10 , то принимают N_HE = 25 ■ 10 . Эквивалентное число циклов нагружения определяют, ис­пользуя условие суммирования повреждений и уравнение кривой усталости по аналогии с расчетом для зубчатых передач.

Для материалов венца колеса второй и третьей групп (без- оловянистых бронз и чугунов) допускаемые контактные напря­жения определяют из условия сопротивления заеданию и усилен­ному износу в зависимости от скорости скольжения v_CK . Для безоловянистых бронз

Из зависимостей (12.29) и (12,30) следует, что материалы второй и третьей групп венца колеса невозможно применять при высоких скоростях скольжения.