Ширину колеса b по дуге начальной окружности выражают через начальный диаметр червяка d_wX и угол охвата 26 червяка зубьями колеса (см. рис. 12.5):

длина контактных линий для одного зуба с учетом его наклона

Одновременно в зацеплении с витками червяка находятся несколько зубьев, поэтому суммарная длина контактных линий

где ε_α — торцовый коэффициент перекрытия в средней плоско­сти червячного колеса. При расчетах принимают 25 = 100° и ε_α = 2 . Тогда суммарная длина контактных линий

Подставив в зависимость (12.34) выражения для w_n, p_f,, d_w], d₂ и F_a из (12.38), (12.36), (12.11), (12.5) и (12.19), а также выразив модуль из (12.9) т = 2α„,/(ζ₂ + q + 2х) и мрммчн α_η =20°, получают зависимость для проверочного расчет чгр вячной передачи по контактным напряжениям:

з

В проектном расчете выражают из (12.39) межосевое рас стояние передачи, полагая χ = 0 :

На этапе проектного расчета параметры передачи q и z₂ обычно неизвестны, поэтому как первое приближение принимают q = 0,25z₂ и получают

В дальнейшем, после округления a_w до ближайшего стан­дартного значения и определения m,q и * проводят провероч­ный расчет по (12.39).

При действии пиковой нагрузки проверяют статическую прочность рабочих поверхностей зубьев колеса. Максимальные контактные напряжения

где Т_{2 тах} — максимальный вращающий момент на валу колеса.

В передачах с вогнутым профилем витков червяка ZT (рис. 12.11, б) контактные линии располагаются под большими углами к вектору скорости скольжения, чем в передачах с други­ми видами цилиндрических червяков. Это обеспечивает лучшие условия для образования масляного клина. Для передач ZT харак­терны также большие приведенные радиусы кривизны и распо­ложение линии зацепления ближе к основанию зуба колеса. Не­сущая способность таких передач значительно выше, чем обычных с цилиндрическим червяком.