Составляющие силы F, приведенные к центру тяжести О (рис. 2.16, б), распределяются равномерно по винтам и равны

F_u =F_l2 = ... = F_u=F_xjz, Fix ^=jS22 =--- = F_2i -F₂jz. Проведя геометрическое суммирование сил F_iY, F_it и F_2l на

каждом винте, находят наиболее нагруженные винты соединения. Наиболее нагруженным оказался нижний винт правого ряда, в котором F_m3y. = F_bm + Г,; + F₂₅ (рис. 2.16, б). Остальные винты (болты) нагружены меньше.

Далее для определения диаметра винтов (болтов) рассчитывают одиночное болтовое соединение, нагруженное сдвигающей силой
/•j_nax (рис. 2.17). Возможны два варианта установки винтов (болтов) н соединении: с зазором (рис. 2.17, а) и без зазора (рис. 2.17, б).

 Винты поставлены с зазором (рис. 2Л7, а). Нагрузка с одной детали на другую в этом случае передается силами тре­ния на стыке деталей в результате затяжки винта (болта). Кри­терий работоспособности соединения в этом случае — отсутст­вие взаимного смещения деталей, что выполняется при условии

 

рез силу затяжки Е_ш. и коэффициент трения/ получим

Отсюда необходимая сила затяжки

Расчетный диаметр винта (болта) определяют по формуле ι¹ 10); коэффициент запаса по сдвигу к_Сл принимают равным

I ,.' ...2 (меньшие значения при статических, большие — при пе­ременных нагрузках).

На практике для повышения надежности соединений с вин- ΐίΐΜΐι, поставленными с зазором, часто используют дополнитель­ные разгрузочные устройства в виде шпонок, втулок, штифтов ι рис 2.18).

Рис. 2.18. Соединение с болтами, разгруженное от сдвига

Нипты поставлены без зазора (рис. 2.17, б). В этом слчае сила передается стержнем винта, работающим на ■ ρ· ι но сечению I-I, а также силами трения от затяжки винта, π и                         силы трения на стыке деталей не учитывают, упрощая

этим расчет. Допускаемая при этом погрешность идет в запас прочности.

Касательные напряжения в опасном сечении стержня винта

где [τ] = (0,2... 0,3)σ_Τ — допускаемое напряжение среза. Отсюда диаметр стержня винта

При малых толщинах соединяемых деталей необходимо вы­полнить приближенный проверочный расчет на смятие

где [а]_см - (0,35...0,45)<г_т — допускаемое напряжение смятия ме­нее прочной из контактирующих стальных деталей; dj>_} и d_e(&2 ^с) — условные площади смятия (боковая поверхность ци­линдра заменена площадью диаметрального сечения винта (болта)).