Для уменьшения динамических нагрузок выполняют сле­дующие мероприятия:

а)  повышают точность изготовления колес в целях уменьше­ния погрешности шага на основной окружности (это невозможно при отсутствии соответствующего оборудования, например, зу- бошдифовальпых станков);

б)  выполняют зубья фланкированными для снижения удара на входе зубьев в зацепление. Фланкирование — срезание части материала на головке зуба инструментом со специальным исход­ным контуром (рис. 11.18,6, 11.3, в);

в)  увеличение коэффициента перекрытия ε_α > 2 позволяет распределить динамическую силу на несколько зубьев и умень­шить ее влияние. Это достигается применением специальных зацеплений с исходным контуром α<20°, высотой зубьев

h* > 1 . Применение косозубого зацепления также увеличивает общий коэффициент перекрытия при ширине колеса больше осе­вого шага Ь_ц. > р_х. Поэтому в табл. 11.2 допускаемые окружные скорости косозубых передач выше прямозубых;

г)  в быс троходных передачах (ν > 10 м/с) зубчатые колеса выполняют с уменьшенной массой обода. Его выполняют тон­ким, но с ребрами жесткости. При этом существенно снижается момент инерции массы;

д)  при конструкционном демпфировании колебаний приме­няют: демпфирующие опоры (подшипники качения ставят в обой­мы из твердой резины, например в центрифугах); составные зубча­тые колеса, у которых допускается небольшое угловое смещение зубчатого венца 1 относительно ступицы 3 (рис. 11.18, в). Пружи­ны 4 в сжатом состоянии размещены между выступами на ступице 3 и зубчатом венце со сферическими опорами 2. Угловое переме­щение зубчатого венца относительно ступицы и жесткость пружин рассчитываются в зависимости от погрешности шага зубьев. При работе половина пружин передает вращающий момент, другая половина необходима для амортизации динамической нагрузки.

Распределение нагрузки между зубьями (коэффициенты Кц_а , K_Fa ). Зависит от средней квадратичной суммарной погреш- поста шагов зубьев шестерни и колеса, суммарной податливости мары зацепляющихся зубьев и их склонности к приработке. В I ОСТс дастся зависимость для определения коэффициента, учи­тывающего распределение нагрузки между зубьями. Для ориен- шровочных расчетов можно принять: для прямозубых К_Иа - K_Fa = I, для косозубых и шевронных передач

К_Иа =K_Fa — 1 + k(n_cl - 5), где «_сг — число, соответствующее степени точности (и_ст =6; 7: И: 9); k = 0,06 — для улучшенных, 0,12 — для закаленных ста­лей.

Значения К_а должны лежать в пределах 1<*_α <(ε_α + ε,,)/(ε_βΖ_Γ²), где ε_(ί, ερ — торцовый и осевой коэффициенты перекрытия (табл. 11.1); Z_E =0,9.