При этих параметрах потребный расчетный теоретический натяг равен

^ = 10^47,5-601-^-+ ²'⁶--1 = 45,2 мкм.

1^2,1-10 2,1 ■ 10 )

Поправка на обмятне микронеровностей составляет

и_и = 5,5(R_if + Л„₂) = 5,5(0,8 + 1,6) = 13,2 мкм, где R =0,8, R^ = 1,6 согласно рис. 5.11.

Поправки температурную t/₍ и скоростную (У_ш принимаем равными нулю.

Минимальный измеренный натяг, требуемый для передачи заданной нагруз­ки, равен

min = ^N + ^ur + ^u! + = 45,2 +13,2 + 0 + 0 = 58,4 мкм.

Давление на поверхности контакта, при котором эквивалентные напряжения в ступице колеса достигают значения предела текучести материала ступицы σ_τ2 = 650 Mlla, находим по формуле (5.5)

Расчетный натяг, соответствующий давлению p_r , т. е. натяг, при котором эквивалентные напряжения у внутренней поверхности ступицы достигнут пре­дела текучести материала ступицы, составляет

С учетом поправок il_R , U, и U_m максимально допустимый измеренный натяг по условию отсутствия зон пластических деформаций у охватывающей детали (ступицс зубчатого колеса) равен

Принимаем систему отверстия, Допускаем вероятность появления (риск по­явления) больших и меньших натягов 0,14%, т.е. принимаем надежность Ρ =0,9986. Условия пригодности посадки

Согласно табл. 5.3, из числа рекомендуемых стандартных посадок пригодна посадка 060 HHul, для которой вероятностный минимальный измеренный натяг Ν ρ _min = 66 мкм больше минимального измеренного натяга, требуемого для передачи заданной нагрузки, N„_min = 58,4 мкм, а максимальный вероятно­стный патяг Д'р _mK = 108 мкм меньше максимального натяга по условию отсут­ствия пластических деформаций у ступицы колеса iV_maiT = 199,1 мкм.

Прочность деталей соединения, в частности ступицы зубчатого колеса, про­верять не надо, гак как у выбранной посадки максимальный вероятностный натяг ,V_{P mix} = 108 мкм. При таком натяге эквивалентные напряжения в ступице

будут меньше предела текучести материала ступицы, так как эквивалентные напряжения в ступице достигают предела текучести при натяге 199,1 мкм.