§2. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКОГО ЗУБЧАТОГО РЕДУКТОРА

§2. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКОГО ЗУБЧАТОГО РЕДУКТОРА

Компоновочная схема редуктора приведена на рис. 3.13. Так как угол делительного конуса шестерни δ_χ <30°, принимаем форму венца по рис. 4.7, а и выполняем шестерню за одно целое с валом. Внешний диаметр вершин зубьев колеса d_ae2> 120 мм, производство мелкосерийное—принимаем форму колеса по рис. 4.8, а: я?_сх=100мм, /_ст = 71 мм, 5₀ = 5,5мм, 5=20 мм. Для передачи вращающего момента Т= 292 Нм с колеса на вал применим шпоночное соединение. Шпонка призмати­ческая (см. табл. 19.11): Ь= 18 мм, h= 11 мм, ^ = 7 мм. Длина шпонки /=63 мм. Рабочая длина шпонки /_р = /— b = 63 — 18 = 45 мм. Тогда расчетные напряжения смятия = 54 Н/мм² что меньше [ст]_см= 140 Н/мм² для стальной ступицы колеса.

Для передачи вращающего момента Г= 96,6-10³ Η -м со шкива на входной вал редуктора применим шпоночное соединение. Найдем диаметр в среднем сечении конического участка длиной / = 54 мм:

d_cp = d-0,05/=36-0,05-54=33,3 мм.

Шпонка призматическая (см. табл. 12.5): Ь = 6 мм, h = 6 мм, ^ = 3,5 мм. Длина шпонки /=45 мм, рабочая длина l_p = l—b = =45-6 = 39 мм.

Расчетные напряжения смятия σ_Γ = 59 Н/мм ,

             

что меньше [а]_см = 90 Н/мм² для чугунной ступицы шкива. Принимаем по рекомендации § 1 гл. 5 посадку колеса на вал 060 Hljs6. Проверим, обеспечит ли эта посадка осевую фиксацию колеса, нагруженного осевой силой F_a = 968,7 Η.

Используем методику подбора посадок с натягом, изло­женную в § 3 гл. 5.