Расчетный натяг, соответствующий давлению
При этих параметрах потребный расчетный теоретический натяг равен
^ = 10^47,5-601-^-+ 2'6--1 = 45,2 мкм.
1^2,1-10 2,1 ■ 10 )
Поправка на обмятне микронеровностей составляет
ии = 5,5(Rif + Л„2) = 5,5(0,8 + 1,6) = 13,2 мкм, где R =0,8, R^ = 1,6 согласно рис. 5.11.
Поправки температурную t/( и скоростную (Уш принимаем равными нулю.
Минимальный измеренный натяг, требуемый для передачи заданной нагрузки, равен
min = N + ur + u! + = 45,2 +13,2 + 0 + 0 = 58,4 мкм.
Давление на поверхности контакта, при котором эквивалентные напряжения в ступице колеса достигают значения предела текучести материала ступицы στ2 = 650 Mlla, находим по формуле (5.5)
Расчетный натяг, соответствующий давлению pr , т. е. натяг, при котором эквивалентные напряжения у внутренней поверхности ступицы достигнут предела текучести материала ступицы, составляет
С учетом поправок ilR , U, и Um максимально допустимый измеренный натяг по условию отсутствия зон пластических деформаций у охватывающей детали (ступицс зубчатого колеса) равен
Принимаем систему отверстия, Допускаем вероятность появления (риск появления) больших и меньших натягов 0,14%, т.е. принимаем надежность Ρ =0,9986. Условия пригодности посадки
Согласно табл. 5.3, из числа рекомендуемых стандартных посадок пригодна посадка 060 HHul, для которой вероятностный минимальный измеренный натяг Ν ρ min = 66 мкм больше минимального измеренного натяга, требуемого для передачи заданной нагрузки, N„min = 58,4 мкм, а максимальный вероятностный патяг Д'р mK = 108 мкм меньше максимального натяга по условию отсутствия пластических деформаций у ступицы колеса iVmaiT = 199,1 мкм.
Прочность деталей соединения, в частности ступицы зубчатого колеса, проверять не надо, гак как у выбранной посадки максимальный вероятностный натяг ,VP mix = 108 мкм. При таком натяге эквивалентные напряжения в ступице
будут меньше предела текучести материала ступицы, так как эквивалентные напряжения в ступице достигают предела текучести при натяге 199,1 мкм.