Муфта с резиновой конической шайбой

. Уточняют толщину h упругого элемента в сечении А-А из расчета по основным касательным напряжениям

2.    Определяют необходимую силу прижатия края упругого элемента к полу муфте из условия > Τ, где 7^

—

момент сил трения; F_iar — сила затяжки одного винта; / — коэффициент трения резины по металлу; ζ — число винтов;

D_cp + D)/2 .

Отсюда определяют силу затяжки винта Ρ_ΥΛΊ = 2Tsj(fzD₍._p),

где .s — коэффициент запаса сцепления (1,2... 1,5). Далее определяют диаметр винта.

3.    Проверяют напряжения смятия на кольцевой поверхности контакта края упругого элемента с полумуфтой (рис. 19.15):

Допускаемое напряжение смятия [σ]_εΜ определяют в зави­симости от конструкции края упругого элемента (наличие корда или металлических колец, увеличивающих жесткость края упру­гого элемента при его сжатии) и марки резины.

Муфта с резиновой конической шайбой изображена на рис. 19.16. Резинометаллический упругий элемент 4 крепят к полумуфтам I и б винтами, равномерно расположенными по окружности. Современные способы привулканизации резины к металлу позволяют получить прочность соединения не ниже прочности самой резины. Привулканизация резины к металлу является предпочтительным способом крепления, так как от­сутствует концентрация напряжения в зоне прижатия буртов упругого элемента к металлу (см. рис. 19.14),

По сравнению с муфтами, представленными на рис. 19.14 и 19.15, эта муфта не обладает высокими компенсирующими свой­ствами. Однако ее с успехом применяют в приводах машин для гашения вредных крутильных колебаний. Меняя угол конуса, можно получить необходимую крутильную жесткость муфты

Τ _ nGD(D³ -ί/³) ^С~ φ~ 24Я где G — модуль упругости второго рода резины; остальные обо­значения см, на рис, 19.16,

Положительной особенностью муфты является равномерное распределение основных касательных напряжений τ по объему резины при действии вращающего момента Т. На рис. 19.17 изо­бражена схема работы резинометаллического упругого элемента.